Годишник

Бетон с метални стружки за банков трезор – основни характеристики

В статията са представени резултати от лабораторно определени основни свойства на бетон със стоманени стружки, експериментално произведен с оглед използването му за направа на банков трезор. Този бетон е композиционен материал, разновидност на тежките бетони. Посочени са предимствата и недостатъците му. Обърнато е внимание на възможностите за модифициране на свойствата чрез промяна в състава.

Сравняване на варианти и технологични решения за обновяване на едропанелни жилищни сгради

В статията са разгледани няколко варианта за саниране на фасадите на едро-панелни сгради. Направени са изчисления на разходите за изпълнение на различни топлоизолационни системи. За примерна сграда са анализирани разходите, приведени към единица площ от РЗП. Дадени са препоръки за границите на приложимост на предложените решения.

Числени модели за определяне на носимоспособността на огъващ момент на възел ригел–колона, решен с фланцево съединение

В материала е разгледан вариант за числено моделиране на възел ригел-колона, решен с фланцево съединение при предварително напрегнати болтове и при ненапрегнати болтове. Разгледан е вариант със и без напречни ребра в колоната. Направено е сравнение на резултатите с експериментално изследване [1].

Определяне на натоварването от снежни торби при вътрешни денивелации на покриви съгласно БДС EN1991-1-3 и Наредба № 04/3

Разгледани са методиките за определяне на натоварването от снежни торби в зоната на денивелации между два различни по височина покрива съгласно изискванията на БДС EN 1991-1-3 [1] и на Наредба № 04/03 за основните положения за проектиране на конструкциите на строежите и за въздействията върху тях [2] и са дадени разяснения по тяхното определяне. Дадени са примерни варианти за определяне на стойностите на товарните въздействия от снежни торби при различни варианти на денивелации между покривите.

Определяне на дължината на снаждане на армировъчни пръти, подложени на натиск

Дадени са някои разяснения по определяне на дължината на снаждане на пръти, подложени на натиск. Показани са основните положения в определянето на дължината на снаждане на натискови пръти в Модел Код 2010 и в DIN EN 1992-1-1 и е направено сравнение с методологията, заложена в БДС EN 1992-1-1. Приложен е числен пример.

Носеща способност на правоъгълни стоманобетонни сечения, подложени на кос нецентричен натиск по Еврокод 2

В НПБСК е приета правоъгълна диаграма за разпределение на напреженията в натисковата зона на стоманобетонни сечения, подложени на огъващи моменти и осова натискова сила. С цел по-лесната адаптация към Еврокод 2, тук е приета правоъгълна работна диаграма на бетона и работна диаграма на армировъчната стомана – билинейна с хоризонтален горен клон. Изведени са зависимости за определяне на носещата способност на правоъгълни стоманобетонни сечения, подложени на кос нецентричен натиск по Еврокод 2 при прието разположение на армировката.

Номограми за оразмеряване на правоъгълни стоманобетонни сечения, подложени на кос нецентричен натиск по Еврокод 2

В НПБСК е приета правоъгълна диаграма за разпределение на напреженията в натисковата зона на стоманобетонни сечения, подложени на огъващи моменти и осова натискова сила. С цел по-лесната адаптация към Еврокод 2, тук е приета правоъгълна работна диаграма на бетона и работна диаграма на армировъчната стомана – билинейна с хоризонтален горен клон. Разработени са номограми за оразмеряване на правоъгълни стоманобетонни сечения, подложени на кос нецентричен натиск по Еврокод 2 при прието разположение на армировката. Разгледани са конкретни примери, които показват работата с номограмите. Като се използват зависимостите, изведени в [6], за фиксирано и при приетото разположение на армировката се получават поредица от фамилии от криви за различни стойности на и. На базата на фамилиите от криви са съставени номограми за оразмерямане на кос нецентричен натиск за различни стойности на отношението , които важат за стомана и бетон клас от до включително. Номограмите са показани на фиг. 1, 2, 3 и 4.

Определяне на носимоспособността на срязване на обрамчен тухлен зид, подложен на срязване в равнината на зида съгласно Еврокод 6 (БДС-EN-1996-1-1.2006)

При определяне на носимоспособността на обрамчен тухлен зид се отчита срязващата носимоспособност на зидарията и тази на бетона от вертикалните стоманобетонни елементи.

Определяне на носимоспособносттa на тухлен зид, подложен на срязване в равнината на зида съгласно Еврокод 6 (БДС-EN-1996-1-1.2006)

При определяне на носимоспособността на срязване за изчислителна дължина се приема частта от сечението, подложено на натиск. Опънната зона се изключва от работа. Начинът на изграждане на зидарията има значителен принос за носещата способност на срязване.

Оразмеряване на колони, подложени на нецентричен натиск със случаен ексцентрицитет съгласно БДС EN1992-1-1

След официалното навлизане на системата Еврокод в България през 2012 година на проектантите на строителни конструкции се наложи да изучават абсолютно нови по смисъл и съдържание норми и правила за проектиране. Настоящата разработка има за цел да улесни проектантите в практиката при оразмеряване на стоманобетонни колони на нецентричен натиск със случаен ексцентрицитет, като за тази цел са създадени графики за определяне на количеството на армировката в зависимост от размерите на напречното ѝ сечение и нормалната сила.

Изчисляване на зидани колони съгласно Еврокод 6

Тухлените колони са съществен елемент на зиданите конструкции. Изчисляването им според предписанията на ЕС6 представлява комплексна задача, чиито основни положения са подробно изложени в настоящата статия. Получените аналитични резултати, касаещи определянето на носимоспособността на колоната, са сравнени и с тези, получени от натурно изпитване.

Зидани колони, усилени с метални кожуси

Усилването на тухлени колони с метални кожуси води до значително увеличаване на носещата им способност. Представена е методика за изчисляване на такива комбинирани елементи, отчитаща реалния принос на усилващия компонент. Аналитичните изчисления са съпоставени с експериментално получените от изпитването резултати.

Определяне на носимоспособността на носещи тухлени стени, армирани в хоризонталните фуги, подложени на вертикален товар съгласно „Нормите за проектиране на зидани конструкции” и Еврокод 6

Предложена е методика съгласно Еврокод 6 за определяне на носимоспособността на подложени на натиск носещи тухлени зидове, армирани с мрежи, разположени в хоризонталните фуги. Методиката се основава на „Нормите за проектиране на зидани конструкции” 1986 г. Получените резултати са потвърдени експериментално.

Определяне на частния коефициент насигурност на зидарията съгласно еврокод 6

В Еврокод 6 стойностите на частния коефициент на сигурност на зидарията варират в голям интервал от 1,5 до 3. Проведен е експеримент за определяне на стой­ността на коефициента съгласно Еврокод 6.

Моделиране на нелинейното поведение на строителни конструкции и нормативна база – приложение и ограничения

Настоящата статия представя начини за моделиране на нелинейното поведение на стоманобетонни конструкции и изисквания за представяне на сеизмичното въздействие според някои съвременни строителни норми, използвани в райони със земетръсна активност. Разгледани са правилници от България, Европейския съюз, Нова Зеландия, Чили, Мексико, САЩ, Япония и Канада.

Влияние на модела на земната основата върху сеизмичното реагиране на връхната конструкция

Анализира се влиянието на модела на земната основа върху сеизмичното реагиране на връхната конструкция. Разглеждат се няколко модификации на модела на Винклер, които не водят до големи усложнения при моделирането на конструкцията. Проведено е числено изследване и са анализирани резултатите. От анализа им се установи, че в общия случай те се влияят по-скоро от стойностите на пружинната константа, а не от начина на разпределението на реакцията под основната плоскост. В заключение можем да отбележим, че решаваща роля в изследването на конструкцията на сеизмични въздействия има определянето на стойността на винклеровата константа.

Недостатъци на нелинейния сеизмичен анализ

Посочват се недостатъците на основната процедура на нелинейния сеизмичен анализ, като се анализират причините, които ги обуславят. Доказва се, че основната предпоставка за априори приет механизъм на разрушение, предопределящ съотношението на големината на земетръсните сили, води до математически коректни резултати само за един механизъм на разрушение – мек първи етаж. За всички останали механизми на разрушение публикуваните математически изводи са некоректни.